權(quán)利要求書： 1.一種馬弗爐制備釩鈦球團(tuán)礦的方法，其特征在于，包括：步驟a、將釩鈦磁鐵礦與粘結(jié)劑、熔劑按照預(yù)設(shè)比例混合后放入圓盤造球機(jī)進(jìn)行造球，得到生球；

步驟b、對(duì)所述生球按照粒度大小進(jìn)行篩分，得到待焙燒球團(tuán)；

步驟c、將所述待焙燒球團(tuán)放置于馬弗爐的載物臺(tái)上；

步驟d、對(duì)所述馬弗爐開始升溫并調(diào)節(jié)不同溫度下通入所述馬弗爐的氣體成分，以對(duì)所述待焙燒球團(tuán)進(jìn)行干燥、預(yù)熱和焙燒，得到釩鈦球團(tuán)礦。

2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的馬弗爐制備釩鈦球團(tuán)礦的方法，其特征在于，所述步驟d包括：步驟d1、向所述馬弗爐通入惰性氣體并調(diào)節(jié)所述馬弗爐的溫度由室溫升至500°；

步驟d2、保持所述馬弗爐的溫度為500°并繼續(xù)向所述馬弗爐通入所述惰性氣體，以對(duì)所述待焙燒球團(tuán)干燥10分鐘；

步驟d3、調(diào)節(jié)所述馬弗爐的溫度由500°升至800°并繼續(xù)向所述馬弗爐繼續(xù)通入所述惰性氣體；

步驟d4、保持所述馬弗爐的溫度為800°并停止向所述馬弗爐通入所述惰性氣體以及開始向所述馬弗爐通入空氣，以對(duì)所述待焙燒球團(tuán)預(yù)熱20分鐘；

步驟d5、調(diào)節(jié)所述馬弗爐的溫度由800°升至1200°并停止向所述馬弗爐通入所述空氣以及開始向所述馬弗爐通入惰性氣體；

步驟d6、保持所述馬弗爐的溫度為1200°并停止向所述馬弗爐通入所述惰性氣體以及開始向所述馬弗爐通入空氣，以對(duì)所述待焙燒球團(tuán)焙燒30分鐘，得到釩鈦球團(tuán)礦。

3.根據(jù)權(quán)利要求2所述的馬弗爐制備釩鈦球團(tuán)礦的方法，其特征在于，所述步驟d還包括：步驟d7、焙燒完成后繼續(xù)向所述馬弗爐通入所述空氣并調(diào)節(jié)所述馬弗爐的溫度由

1200°冷卻至100°，以將所述釩鈦球團(tuán)礦從所述馬弗爐中取出。

4.根據(jù)權(quán)利要求2所述的馬弗爐制備釩鈦球團(tuán)礦的方法，其特征在于，所述惰性氣體包括氮?dú)饣蛘咂渌行詺怏w。

5.根據(jù)權(quán)利要求1所述的馬弗爐制備釩鈦球團(tuán)礦的方法，其特征在于，所述步驟c包括：將所述待焙燒球團(tuán)放置于馬弗爐的耐火磚載物臺(tái)上的相鄰溝槽之間。

6.根據(jù)權(quán)利要求5所述的馬弗爐制備釩鈦球團(tuán)礦的方法，其特征在于，所述溝槽之間的間距與所述述待焙燒球團(tuán)的粒度相適應(yīng)。

7.根據(jù)權(quán)利要求1所述的馬弗爐制備釩鈦球團(tuán)礦的方法，其特征在于，所述步驟a包括：將釩鈦磁鐵礦與粘結(jié)劑、熔劑按照(95％～99％)：(1％～2％)：(0～3％)的質(zhì)量比進(jìn)行混合后放入圓盤造球機(jī)進(jìn)行造球，得到生球。

8.根據(jù)權(quán)利要求1所述的馬弗爐制備釩鈦球團(tuán)礦的方法，其特征在于，所述步驟a還包括：調(diào)節(jié)造球過程中水分占比為7～10％以及造球時(shí)間為10～20分鐘。

9.根據(jù)權(quán)利要求1所述的馬弗爐制備釩鈦球團(tuán)礦的方法，其特征在于，所述步驟b包括：對(duì)所述生球按照粒度大小進(jìn)行篩分，將篩分得到的粒度為8～16毫米的生球作為待焙燒球團(tuán)以及將篩分得到的粒度小于8毫米的生球重新送回所述圓盤造球機(jī)進(jìn)行造球。

10.根據(jù)權(quán)利要求1所述的馬弗爐制備釩鈦球團(tuán)礦的方法，其特征在于，所述步驟a包括：將釩鈦磁鐵礦細(xì)磨至粒度為?400目所占比例不小于90％。

說明書： 一種馬弗爐制備釩鈦球團(tuán)礦的方法技術(shù)領(lǐng)域[0001] 本發(fā)明屬于鋼鐵冶金領(lǐng)域，具體涉及一種馬弗爐制備釩鈦球團(tuán)礦的方法。背景技術(shù)[0002] 鐵礦中的鈦鐵緊密共生，在選礦過程中，磨礦方式不能有效地分離鐵鈦，鈦鐵晶石隨著鐵進(jìn)入精礦形成了釩鈦磁鐵精礦。鐵精礦中的二氧化鈦(TiO2)達(dá)到10％以上，鐵含量僅為54％，以此為原料進(jìn)行燒結(jié)需要加入較高比例的礦粉/高粉，以提高燒結(jié)礦中含鐵量。[0003] 然而，在實(shí)際生產(chǎn)中，礦粉或者高粉增加了生產(chǎn)成本。基于此，目前54％品位的釩鈦精礦小于0.074mm占比70％左右，釩鈦精礦理論品位為59％左右，但要達(dá)到理論品位必須盡可能的對(duì)釩鈦磁鐵礦進(jìn)行細(xì)磨且必須細(xì)磨至小于0.037mm部分占比達(dá)到90％以上才能實(shí)現(xiàn)?，F(xiàn)有技術(shù)中，制備釩鈦球團(tuán)礦的方式一般需要在高溫實(shí)驗(yàn)室通過專業(yè)球團(tuán)焙燒設(shè)備進(jìn)行球團(tuán)焙燒實(shí)驗(yàn)，如此細(xì)粒度的高品位釩鈦磁鐵礦加入燒結(jié)，對(duì)燒結(jié)操作參數(shù)及控制水平要求較高，生產(chǎn)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)施比較困難，不適用于企業(yè)大規(guī)模生產(chǎn)的場(chǎng)景，增加了企業(yè)的生產(chǎn)成本。[0004] 基于此，現(xiàn)有技術(shù)仍然有待改進(jìn)。發(fā)明內(nèi)容[0005] 針對(duì)現(xiàn)有技術(shù)的不足，本發(fā)明主要提供一種方法來進(jìn)行球團(tuán)焙燒，準(zhǔn)確控制制備球團(tuán)所需的焙燒要求，得到釩鈦球團(tuán)礦。[0006] 具體地，本發(fā)明提供一種馬弗爐制備釩鈦球團(tuán)礦的方法，其包括：步驟a、將釩鈦磁鐵礦與粘結(jié)劑、熔劑按照預(yù)設(shè)比例混合后放入圓盤造球機(jī)進(jìn)行造球，得到生球；步驟b、對(duì)生球按照粒度大小進(jìn)行篩分，得到待焙燒球團(tuán)；步驟c、將待焙燒球團(tuán)放置于馬弗爐的載物臺(tái)上；步驟d、對(duì)馬弗爐開始升溫并調(diào)節(jié)不同溫度下通入馬弗爐的氣體成分，以對(duì)待焙燒球團(tuán)進(jìn)行干燥、預(yù)熱和焙燒，得到釩鈦球團(tuán)礦。[0007] 在本發(fā)明的實(shí)施例中，步驟d包括：步驟d1、向馬弗爐通入惰性氣體并調(diào)節(jié)馬弗爐的溫度由室溫升至500°；步驟d2、保持馬弗爐的溫度為500°并繼續(xù)向馬弗爐通入惰性氣體，以對(duì)待焙燒球團(tuán)干燥10分鐘；步驟d3、調(diào)節(jié)馬弗爐的溫度由500°升至800°并繼續(xù)向馬弗爐繼續(xù)通入惰性氣體；步驟d4、保持馬弗爐的溫度為800°并停止向馬弗爐通入惰性氣體以及開始向馬弗爐通入空氣，以對(duì)待焙燒球團(tuán)預(yù)熱20分鐘；步驟d5、調(diào)節(jié)馬弗爐的溫度由800°升至1200°并停止向馬弗爐通入空氣以及開始向馬弗爐通入惰性氣體；步驟d6、保持馬弗爐的溫度為1200°并停止向馬弗爐通入惰性氣體以及開始向馬弗爐通入空氣，以對(duì)待焙燒球團(tuán)焙燒30分鐘，得到釩鈦球團(tuán)礦。[0008] 在本發(fā)明的實(shí)施例中，步驟d還包括：步驟d7、焙燒完成后繼續(xù)向馬弗爐通入空氣并調(diào)節(jié)馬弗爐的溫度由1200°冷卻至100°，以將釩鈦球團(tuán)礦從馬弗爐中取出。[0009] 在本發(fā)明的實(shí)施例中，惰性氣體包括氮?dú)饣蛘咂渌行詺怏w。[0010] 在本發(fā)明的實(shí)施例中，步驟c包括：將待焙燒球團(tuán)放置于馬弗爐的耐火磚載物臺(tái)上的相鄰溝槽之間。[0011] 在本發(fā)明的實(shí)施例中，溝槽之間的間距與述待焙燒球團(tuán)的粒度相適應(yīng)。[0012] 在本發(fā)明的實(shí)施例中，步驟a包括：將釩鈦磁鐵礦與粘結(jié)劑、熔劑按照(95％～99％)：(1％～2％)：(0～3％)的比例進(jìn)行混合后放入圓盤造球機(jī)進(jìn)行造球，得到生球。

[0013] 在本發(fā)明的實(shí)施例中，步驟a還包括：調(diào)節(jié)造球過程中水分占比為7～10％以及造球時(shí)間為10～20分鐘。[0014] 在本發(fā)明的實(shí)施例中，步驟b包括：對(duì)生球按照粒度大小進(jìn)行篩分，將篩分得到的粒度為8～16毫米的生球作為待焙燒球團(tuán)以及將篩分得到的粒度小于8毫米的生球重新送回圓盤造球機(jī)進(jìn)行造球。[0015] 在本發(fā)明的實(shí)施例中，步驟a包括：將釩鈦磁鐵礦細(xì)磨至粒度為?400目所占比例不小于90％。[0016] 本發(fā)明的有益效果是：本發(fā)明提供的一種馬弗爐制備釩鈦球團(tuán)礦的方法通過調(diào)節(jié)不同階段馬弗爐中的溫度以及所通氣體的成分來進(jìn)行球團(tuán)焙燒，實(shí)現(xiàn)了在沒有專業(yè)球團(tuán)焙燒設(shè)備的條件下仍然可以進(jìn)行球團(tuán)焙燒，得到釩鈦球團(tuán)礦，進(jìn)一步可以得到不同焙燒條件對(duì)球團(tuán)質(zhì)量的影響規(guī)律，為球團(tuán)生產(chǎn)工廠提供參數(shù)調(diào)整的依據(jù)。本申請(qǐng)的方法簡單，生產(chǎn)現(xiàn)場(chǎng)易于實(shí)施，有利于企業(yè)進(jìn)行推廣。附圖說明[0017] 圖1示出的為本發(fā)明實(shí)施例提供的一種馬弗爐制備釩鈦球團(tuán)礦的方法的流程圖；[0018] 圖2示出的為本發(fā)明實(shí)施例提供的耐火磚載物臺(tái)的示意圖；[0019] 圖3示出的為本發(fā)明實(shí)施例提供的馬弗爐氣體管路的示意圖；[0020] 圖4示出的為本發(fā)明實(shí)施例提供的馬弗爐中的焙燒制度示意圖。具體實(shí)施方式[0021] 應(yīng)當(dāng)理解，在示例性實(shí)施例中所示的本發(fā)明的實(shí)施例僅是說明性的。雖然在本發(fā)明中僅對(duì)少數(shù)實(shí)施例進(jìn)行了詳細(xì)描述，但本領(lǐng)域技術(shù)人員很容易領(lǐng)會(huì)在未實(shí)質(zhì)脫離本發(fā)明主題的教導(dǎo)情況下，多種修改是可行的。相應(yīng)地，所有這樣的修改都應(yīng)當(dāng)被包括在本發(fā)明的范圍內(nèi)。在不脫離本發(fā)明的主旨的情況下，可以對(duì)以下示例性實(shí)施例的設(shè)計(jì)、操作條件和參數(shù)等做出其他的替換、修改、變化和刪減。[0022] 根據(jù)本發(fā)明，提供一種馬弗爐制備釩鈦球團(tuán)礦的方法，如圖1所示，其包括：[0023] 步驟a、將釩鈦磁鐵礦與粘結(jié)劑、熔劑按照預(yù)設(shè)比例混合后放入圓盤造球機(jī)進(jìn)行造球，得到生球；[0024] 步驟b、對(duì)所述生球按照粒度大小進(jìn)行篩分，得到待焙燒球團(tuán)；[0025] 步驟c、將所述待焙燒球團(tuán)放置于馬弗爐的載物臺(tái)上；[0026] 步驟d、對(duì)所述馬弗爐開始升溫并調(diào)節(jié)不同溫度下通入所述馬弗爐的氣體成分，以對(duì)所述待焙燒球團(tuán)進(jìn)行干燥、預(yù)熱和焙燒，得到釩鈦球團(tuán)礦。[0027] 在本發(fā)明的實(shí)施例中，在步驟a中，可以將釩鈦磁鐵礦細(xì)磨至粒度為?400目的所占比例不小于90％，得到高品位超細(xì)粒級(jí)的釩鈦磁鐵精礦，將其與粘結(jié)劑、熔劑按照(95％～99％)：(1％～2％)：(0～3％)的比例混合后入圓盤造球機(jī)并加入一定量的水分進(jìn)行造球，調(diào)節(jié)造球過程中的水分占比7～10％，優(yōu)選為8.5～9.5％，調(diào)節(jié)造球時(shí)間為10～20分鐘，優(yōu)選為15分鐘，得到生球。

[0028] 在本發(fā)明的實(shí)施例中，在步驟b中，將圓盤造球機(jī)所造的生球進(jìn)行粒度篩分，其中8～16毫米的生球作為待焙燒球團(tuán)，小于8毫米的生球作為母球返回圓盤造球機(jī)進(jìn)行再長大。[0029] 在本發(fā)明的實(shí)施例中，在步驟c中，將8～16毫米的生球作為待焙燒球團(tuán)放置于馬弗爐的載物臺(tái)上，優(yōu)選地，馬弗爐的載物臺(tái)為耐火磚載物臺(tái)，如圖2所示，圖2示出的為本發(fā)明實(shí)施例提供的耐火磚的示意圖，在耐火磚上設(shè)置有溝槽21，根據(jù)待焙燒球團(tuán)的直徑大小設(shè)置相鄰溝槽之間的間距，可以將相鄰溝槽之間的間距設(shè)置為8～16毫米，將待焙燒球團(tuán)放置于相鄰的溝槽21之間，為了保證球團(tuán)充分氧化和防止?jié)L動(dòng)，可以將耐火磚布置1～3層，優(yōu)選2層，然后將耐火磚放置于馬弗爐爐膛內(nèi)的載物臺(tái)上。[0030] 如圖3所示，圖3示出的為本發(fā)明實(shí)施例提供的馬弗爐氣體管路的示意圖，在馬弗爐外部增設(shè)三通開關(guān)閥門5，分別接空氣泵6、惰性氣體泵7，優(yōu)選為氮?dú)馄?，也可以是其它中性氣體，以及耐高溫通管8，優(yōu)選為耐高溫不銹鋼管。其中，通過從空氣泵6通入空氣的流量可調(diào)節(jié)，從惰性氣體泵7通入氮?dú)獾牧髁靠烧{(diào)，耐高溫通管8從馬弗爐爐口正對(duì)面爐壁穿入，穿入后耐高溫通管8連接分流管3，分流管3分別分布于馬弗爐的載物臺(tái)1的兩側(cè)，在馬弗爐內(nèi)部爐壁兩側(cè)分別設(shè)置有發(fā)熱電偶2，用于調(diào)節(jié)馬弗爐內(nèi)部的溫度，通過測(cè)溫電偶4可以監(jiān)測(cè)爐腔內(nèi)部的溫度，通過排氣孔9可以排除爐腔內(nèi)多余的氣體。[0031] 在本發(fā)明的實(shí)施例中，在步驟d中，通過馬弗爐的控溫軟件設(shè)置爐腔內(nèi)升溫速度為10℃/分鐘并通過測(cè)溫電偶4獲取爐腔內(nèi)的溫度，將馬弗爐從室溫升至500℃的升溫時(shí)間為

50分鐘，在500℃時(shí)恒溫10分鐘，從500℃升溫至800℃的升溫速度為10℃/分鐘，升溫時(shí)間為

30分鐘，800℃恒溫20分鐘，800℃升溫至1200℃，升溫速度5℃/分鐘，升溫時(shí)間為80分鐘，

1200℃恒溫30分鐘，焙燒完成后，關(guān)閉發(fā)熱電偶2進(jìn)行降溫冷卻。其中，在上述過程中配合通入的氣體，如圖4所示，圖4示出的為本發(fā)明實(shí)施例提供的馬弗爐中的焙燒制度示意圖，具體地，向馬弗爐通入氮?dú)獠⒄{(diào)節(jié)馬弗爐的溫度由室溫升至500°；保持馬弗爐的溫度為500°并繼續(xù)向馬弗爐通入氮?dú)?，以?duì)待焙燒球團(tuán)干燥10分鐘；調(diào)節(jié)馬弗爐的溫度由500°升至800°并繼續(xù)向馬弗爐繼續(xù)通入氮?dú)?；保持馬弗爐的溫度為800°并停止向馬弗爐通入氮?dú)庖约伴_始向馬弗爐通入空氣，以對(duì)待焙燒球團(tuán)預(yù)熱20分鐘；調(diào)節(jié)馬弗爐的溫度由800°升至1200°并停止向馬弗爐通入空氣以及開始向馬弗爐通入氮?dú)?；保持馬弗爐的溫度為1200°并停止向馬弗爐通入氮?dú)庖约伴_始向馬弗爐通入空氣，以對(duì)待焙燒球團(tuán)焙燒30分鐘，得到釩鈦球團(tuán)礦；焙燒完成后繼續(xù)向馬弗爐通入空氣并調(diào)節(jié)馬弗爐的溫度由1200°冷卻至100°，以將釩鈦球團(tuán)礦從馬弗爐中取出。

[0032] 通過控制不同階段馬弗爐中的溫度以及所通氣體的成分進(jìn)行球團(tuán)焙燒，實(shí)現(xiàn)了在沒有專業(yè)球團(tuán)焙燒設(shè)備的條件下仍然可以進(jìn)行球團(tuán)焙燒，得到釩鈦球團(tuán)礦，進(jìn)一步可以得到不同焙燒條件對(duì)球團(tuán)質(zhì)量的影響規(guī)律，為球團(tuán)生產(chǎn)工廠提供參數(shù)調(diào)整的依據(jù)。本申請(qǐng)的方法簡單，生產(chǎn)現(xiàn)場(chǎng)易于實(shí)施，有利于企業(yè)進(jìn)行推廣。[0033] 以下通過具體實(shí)施例進(jìn)一步說明本發(fā)明的構(gòu)思。應(yīng)當(dāng)理解的是，下面的實(shí)施例是對(duì)本發(fā)明的進(jìn)一步說明，并非限制本發(fā)明的范圍。[0034] 高品位釩鈦磁鐵精礦、膨潤土和熔劑的主要理化性能指標(biāo)如下，以質(zhì)量百分比的形式給出：[0035] 高品位釩鈦磁鐵精礦：ω(TFe)58?60％，ω(FeO)25?35％，ω(CaO)0.5?1.0％，ω(SiO2)2.5?3.5％，ω(MgO)1.0?2.0％，ω(Al2O3)2.0?3.0％，ω(2O5)0.60?0.70％，ω(TiO2)5.5?6.5％，ω(粒度≤0.037mm)>90％；[0036] 膨潤土：w(CaO)2.00％～5.00％，w(SiO2)40.00％～60.00％，w(Al2O3)12.00％～18％，w(MgO)2.00％～5.00％，ω(粒度≤0.074mm)>98％；

[0037] 石灰石：w(CaO)50.00％～55.00％，w(SiO2)1.00％～3.00％，w(Al2O3)0.50％～1.00％，w(MgO)0.50％～1.00％，燒損40％～45％。

[0038] 基于以上理化性能指標(biāo)進(jìn)行三組實(shí)驗(yàn)，A組為馬弗爐中未通任何氣體的焙燒環(huán)境，B組為能夠保障馬弗爐內(nèi)部空氣充足的焙燒環(huán)境，C組為馬弗爐中分階段通入氣體的焙燒環(huán)境。其中，A組、B組、C組的具體實(shí)驗(yàn)方案如表1所示：[0039][0040] 表1[0041] 將高品位超細(xì)粒級(jí)的釩鈦磁鐵精礦(粒度為?400目的所占比例不小于90％)與粘接劑、熔劑按照一定配比進(jìn)行混勻，混勻后放入圓盤造球機(jī)中通過加入一定量的水進(jìn)行造球，對(duì)成品球進(jìn)行篩分，選擇8～16毫米為待焙燒球團(tuán)，小于8毫米的球作為母球放回圓盤造球機(jī)進(jìn)行再長大處理。然后將待焙燒球團(tuán)分一層或者兩層布置于高溫耐火磚上，耐火磚表層按照15mm間距進(jìn)行開溝槽處理，以防止球團(tuán)滾動(dòng)，然后將其放置入馬弗爐爐膛內(nèi)的載物平臺(tái)上，分A、B以及C組進(jìn)行焙燒，焙燒完成后一直通空氣進(jìn)行冷卻，冷卻至100℃左右時(shí)取出成品球團(tuán)礦進(jìn)行抗壓強(qiáng)度和FeO含量檢測(cè)，表2示出了A、B以及C組分別對(duì)應(yīng)的檢測(cè)結(jié)果：[0042][0043] 表2[0044] 焙燒后的球團(tuán)礦抗壓強(qiáng)度最低為A組次，其FeO含量也最高，由于馬弗爐未改造前，整個(gè)爐膛密閉，氧氣無法進(jìn)入，僅通過爐膛內(nèi)的空氣對(duì)球團(tuán)進(jìn)行了預(yù)熱和焙燒氧化，氧化性氣氛不足，從而導(dǎo)致焙燒效果較差；焙燒后的球團(tuán)礦抗壓強(qiáng)度最高為B組次，其FeO含量也最低，由于干燥、預(yù)熱和焙燒過程中全程通入了空氣，整個(gè)預(yù)熱和焙燒氧化性氣氛充足，F(xiàn)e3O4氧化成Fe2O3和Fe2O3晶粒之間固相固結(jié)效果明顯，但B組次實(shí)驗(yàn)結(jié)果與現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)實(shí)測(cè)球團(tuán)礦抗壓強(qiáng)度和FeO含量差距較大，主要在于現(xiàn)場(chǎng)球團(tuán)從預(yù)熱到焙燒，時(shí)間較短(實(shí)測(cè)為30～40分鐘)，升溫速度較快，而馬弗爐受設(shè)備限制，無法達(dá)到和生產(chǎn)現(xiàn)場(chǎng)的升溫速度條件，從而導(dǎo)致預(yù)熱和焙燒時(shí)間過長，無法為現(xiàn)場(chǎng)生產(chǎn)提供指導(dǎo)；而C組次實(shí)驗(yàn)剛好彌補(bǔ)了A組次和B組次實(shí)驗(yàn)的不足，既保證了預(yù)熱和焙燒段的氧化性氣氛條件，又在馬弗爐升溫過程時(shí)通過氮?dú)獗Ｗo(hù)阻礙了球團(tuán)長時(shí)間的氧化，所得抗壓強(qiáng)度和FeO含量與現(xiàn)場(chǎng)基本一致，為現(xiàn)場(chǎng)開展不同焙燒制度對(duì)球團(tuán)礦性能影響及為現(xiàn)場(chǎng)提供最優(yōu)焙燒制度提供了準(zhǔn)確的數(shù)據(jù)支撐。[0045] 以上所述僅為本發(fā)明的較佳實(shí)施例，并非用來限定本發(fā)明的實(shí)施范圍；如果不脫離本發(fā)明的精神和范圍，對(duì)本發(fā)明進(jìn)行修改或者等同替換，均應(yīng)涵蓋在本發(fā)明權(quán)利要求的保護(hù)范圍當(dāng)中。